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廈門(mén)莫格電氣自動(dòng)化有限公司經(jīng)過(guò)幾年的快速發(fā)展，現(xiàn)已成為國(guó)內(nèi)*實(shí)力的工控備件商之一，
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 廈門(mén)莫格電氣自動(dòng)化有限公司

：雷琳
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【美國(guó)，英維思 Invensys FOXBORO IA系統(tǒng), Triconex ESD系統(tǒng)】
【美國(guó)AB ..1756系列,1785系列,1746系列,1747系列,1771系列】
【瑞士ABB.. 機(jī)器人 DSQC系列,ABB Advant OCS,ABB Procontic PLC CPU】
【法國(guó)施耐德140*康昆騰系列處理器,內(nèi)存卡,電源模塊等?！?br />【德國(guó)西門(mén)子Siemens MOORE,S5,S7,6DD等】
【美國(guó)通用電氣GE..IC693/IC697系列】
【美國(guó)Westinghouse（西屋）：OVATION系統(tǒng)、WDPF系統(tǒng)、WEStation系統(tǒng)備件】
【德國(guó)Bosch Rexroth（博世力士樂(lè)）：Indramat，I/O模塊,PLC控制器,驅(qū)動(dòng)模
塊等?！?br />【美國(guó)Motorola（摩托羅拉）：MVME 162、MVME 167、MVME1772、MVME177等系列】

概述
由于汽車(chē)多媒體信息處理(如，信息娛樂(lè)產(chǎn)品)中的高性能微處理器所需的功率不斷增加，產(chǎn)生了抗*力、EMI和環(huán)路補(bǔ)償?shù)戎T多設(shè)計(jì)問(wèn)題。平均電流模式控制(ACMC)有助于解決這些問(wèn)題，特別是在汽車(chē)信息娛樂(lè)應(yīng)用中。本文具體闡述了ACMC，并說(shuō)明基于電流模式控制的設(shè)計(jì)為信息娛樂(lè)應(yīng)用帶來(lái)的優(yōu)勢(shì)。我們以MAX5060/MAX5061為例說(shuō)明ACMC的工作原理，并對(duì)數(shù)據(jù)資料所提供的內(nèi)容進(jìn)行了補(bǔ)充。
定義設(shè)計(jì)目標(biāo)F3PU16-0N
具體的汽車(chē)信息娛樂(lè)終端都會(huì)對(duì)電源管理提出一組*的技術(shù)、商業(yè)上的要求。zui重要的設(shè)計(jì)考慮包括效率、尺寸、EMI、瞬態(tài)響應(yīng)、設(shè)計(jì)復(fù)雜性和成本。所有參數(shù)都間接地與電源的開(kāi)關(guān)頻率相關(guān)，這一重要參數(shù)的選擇可以使上述要求達(dá)到合理折中。
ACMC的優(yōu)勢(shì)
對(duì)于大電流輸出(5A至25A)轉(zhuǎn)換器，在電流模式控制(CMC)技術(shù)中降低電流檢測(cè)電阻有助于提高效率。這里，CMC指帶有峰值電流檢測(cè)的固定頻率工作模式。然而，這種方式存在一個(gè)缺點(diǎn)：CMC使轉(zhuǎn)換器對(duì)噪聲非常敏感。電流較大時(shí)，即使的PCB布線(xiàn)也不能*抑制疊加在電流檢測(cè)信號(hào)上的噪聲。為了解決這個(gè)問(wèn)題，可以選擇電壓模式控制VMC，這是一種傳統(tǒng)的并經(jīng)過(guò)驗(yàn)證的技術(shù)。VMC提高了抗*力和轉(zhuǎn)換效率，但需要一定的環(huán)路補(bǔ)償設(shè)計(jì)才能達(dá)到可接受的性能指標(biāo)。
ACMC設(shè)計(jì)基礎(chǔ)
ACMC技術(shù)結(jié)合了VMC的抗*力和效率與CMC的穩(wěn)定性，圖1所示為ACMC降壓轉(zhuǎn)換器的功能框圖。

圖1. ACMC降壓轉(zhuǎn)換器的功能框圖。
框圖中，CEA = 電流誤差放大器，CSA = 電流檢測(cè)放大器，VEA = 電壓誤差放大器。下文和圖2討論了電感電流信號(hào)iL。
為了更好地理解ACMC，我們首先回顧一下CMC的原理。觀察圖1，如果除去電流誤差放大器(CEA)和鋸齒波發(fā)生器，電流檢測(cè)放大器的輸出將連接到PWM比較器的反相端，電壓誤差放大器(VEA)的輸出將連接到同相端。結(jié)果形成一個(gè)控制電感電流(內(nèi)環(huán))和輸出電壓(外環(huán))的雙環(huán)系統(tǒng)。
如上所述，在大電流輸出應(yīng)用中，希望電流檢測(cè)電阻RS (見(jiàn)圖1)盡可能小，以降低轉(zhuǎn)換器的功耗。但這樣做的結(jié)果是將一個(gè)微弱的信號(hào)引入噪聲環(huán)境中，在系統(tǒng)中表現(xiàn)為抖動(dòng)。
在ACMC結(jié)構(gòu)中，電流檢測(cè)信號(hào)送入CEA (圖1)的反相輸入端，而VEA在CEA的同相輸入端調(diào)節(jié)電感電流。通過(guò)反饋網(wǎng)絡(luò)補(bǔ)償CEA，可以完成一系列操作：調(diào)節(jié)電流檢測(cè)信號(hào)以獲得zui大直流增益(對(duì)于降壓轉(zhuǎn)換器，電感的直流電流等于轉(zhuǎn)換器的輸出電流)；使實(shí)際的電流檢測(cè)信號(hào)不受阻礙地通過(guò)放大器；zui后，抑制疊加在信號(hào)上的高頻開(kāi)關(guān)噪聲。CEA的高直流增益可使這種控制方案精確地控制輸出電流。而CMC對(duì)電流檢測(cè)信號(hào)的平坦增益會(huì)在輸入電壓變化時(shí)導(dǎo)致電流的峰值與均值誤差。如圖1，CEA的輸出與斜坡電壓進(jìn)行比較產(chǎn)生一個(gè)期望的PWM信號(hào)來(lái)驅(qū)動(dòng)功率MOSFET。

圖2. 圖1的控制波形
圖2顯示了圖1的控制波形，注意與鋸齒波進(jìn)行比較的電感電流信號(hào)iL (紅色標(biāo)示)是反向的。PWM比較器之后的SR鎖存器可避免由噪聲引起的信號(hào)跳變。同樣，時(shí)鐘信號(hào)復(fù)位鋸齒坡電壓，從根本上消除了由于噪聲尖峰而過(guò)早關(guān)斷MOSFET的可能。這種控制架構(gòu)的另一個(gè)特點(diǎn)是當(dāng)占空比超過(guò)50%時(shí)不需要斜坡電壓補(bǔ)償，因?yàn)殇忼X坡信號(hào)已經(jīng)提供了這種補(bǔ)償。

對(duì)于圖1所示降壓轉(zhuǎn)換器，內(nèi)環(huán)用于補(bǔ)償輸入電壓的變化。隨著輸入電壓的增加，CEA電流信號(hào)的下降斜率更陡峭(圖2)，從而使占空比變窄。外環(huán)用于補(bǔ)償由負(fù)載變化引起的輸出電壓變化，由于電感電流由VEA處理，電源表現(xiàn)為一個(gè)單極點(diǎn)響應(yīng)，從而簡(jiǎn)化了電壓補(bǔ)償環(huán)路。
CEA補(bǔ)償非常簡(jiǎn)單，MAX5056/MAX5061數(shù)據(jù)資料提供了需要遵循的準(zhǔn)則。MAX5060/MAX5061 DC-DC轉(zhuǎn)換器可處理上述設(shè)計(jì)問(wèn)題，并且具有高效、低噪聲和高性?xún)r(jià)比特性。圖3說(shuō)明了器件中帶有補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的CEA架構(gòu)，*使用該補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的原因是CEA沒(méi)有提供到其反相輸入端的直接通路。注意：CEA是跨導(dǎo)放大器，與標(biāo)準(zhǔn)運(yùn)算放大器相比具有較高的輸出阻抗。

圖3. MAX5060/MAX5061 DC-DC轉(zhuǎn)換器*的CEA補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)
為了優(yōu)化電流環(huán)路，電感電流iL (圖2中的紅色信號(hào))的下降斜率將跟隨鋸齒電壓的斜率，而且iL不能超過(guò)斜坡電壓，否則將會(huì)發(fā)生諧振和不穩(wěn)定。
忽略同步整流器的壓降，降壓轉(zhuǎn)換器的電感電流下降斜率可由下式給出：

該電流流過(guò)檢流電阻RS，測(cè)量RS電壓并由CSA提供34.5倍的增益放大(見(jiàn)圖1)。如果將此乘以CEA增益GCEA，使其等于VSfS鋸齒波斜率，可得表達(dá)式：

跨導(dǎo)放大器的增益定義為gMRL，將其代入GCEA并解出RL可得：

MAX5060/MAX5061數(shù)據(jù)資料給出其CEA跨導(dǎo)為550μs；本例中RL為RCF，如圖3所示。該電阻設(shè)定CEA的增益，使電流環(huán)路在過(guò)零頻率處為單位增益。MAX5060/MAX5061的鋸齒波電壓VS具有2V峰值，將這些常數(shù)代入上式，可得：

CEA的直流增益應(yīng)該盡可能高，以精確處理直流輸出電流。直流下，補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)中的電容相當(dāng)于開(kāi)路，CEA直流增益zui大。在zui小過(guò)零頻率之下放置一個(gè)零點(diǎn)，并將一個(gè)極點(diǎn)置于至少比零點(diǎn)高出10倍的位置，使電流環(huán)路在具有寬帶特性的同時(shí)可有效抑制開(kāi)關(guān)噪聲。

零點(diǎn)和極點(diǎn)可由下式算出：

為了滿(mǎn)足式5的極點(diǎn)頻率，必須使CCF至少比CCFF大十倍。如果這個(gè)比率不是10:1，則用CCF||CCFF替換極點(diǎn)表達(dá)式中的CCFF。注意：原點(diǎn)處有一個(gè)極點(diǎn)，可以想象，一個(gè)無(wú)窮大的阻抗出現(xiàn)在CCFF上，所需電容值可由上式解出。
VEA補(bǔ)償非常復(fù)雜，主要取決于性能要求。MAX5060/MAX5061數(shù)據(jù)資料給出了一個(gè)簡(jiǎn)單、實(shí)用的補(bǔ)償方法，只需采用電阻反饋網(wǎng)絡(luò)。這構(gòu)成了有源電壓定位技術(shù)的一部分，能夠在提供良好的負(fù)載瞬態(tài)響應(yīng)的同時(shí)減小輸出電容。在zui小負(fù)載條件下允許輸出電壓略高于標(biāo)稱(chēng)值電壓，而在滿(mǎn)負(fù)荷條件下允許輸出電壓略低于標(biāo)稱(chēng)值。雖然如此，負(fù)載瞬變期間的zui大電壓偏差仍顯著低于補(bǔ)償VEA的高增益低頻響應(yīng)的情況，另外，還會(huì)降低負(fù)載功耗。
為了優(yōu)化響應(yīng)特性而對(duì)電壓環(huán)路進(jìn)行補(bǔ)償時(shí)，需要認(rèn)識(shí)VEA增益隨頻率變化的響應(yīng)特性，也需要了解在整個(gè)負(fù)載、溫度變化范圍內(nèi)環(huán)路整體特性。增益與頻率的對(duì)應(yīng)關(guān)系可通過(guò)實(shí)驗(yàn)獲得，然后通過(guò)補(bǔ)償VEA達(dá)到預(yù)期要求。為保持穩(wěn)定性應(yīng)該有足夠的相位裕量，通常45°至60°比較好。VEA補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)的實(shí)現(xiàn)與CEA相同，DC-DC轉(zhuǎn)換器應(yīng)該承受瞬變情況下，如啟動(dòng)、負(fù)載變化、短路恢復(fù)、空載、輸入電壓變化時(shí)的極限條件。如果輸出電壓在整個(gè)溫度范圍內(nèi)對(duì)所有這些瞬變條件都能表現(xiàn)出良好的阻尼響應(yīng)，則假定系統(tǒng)穩(wěn)定。
應(yīng)用中的注意事項(xiàng)
調(diào)節(jié)輸入電壓范圍
MAX5060/MAX5061內(nèi)置5V線(xiàn)性穩(wěn)壓器，可取代一個(gè)外部5V電源。如果將輸入電壓接至IN，輸入范圍為7V至28V。輸入電壓接至VCC，輸入范圍限制在4.75V至5.50V。在下面的例子中將IN與VCC連接在一起，旁路內(nèi)部穩(wěn)壓器。為使電路在兩種輸入范圍內(nèi)都可連續(xù)工作，采用圖4中的自舉電路。扼流圈中的耦合繞組可產(chǎn)生一個(gè)電壓，例如，8V，即使在IN引腳電壓降至7V以下時(shí)，也能為IC提供一個(gè)高于電源的電壓。這個(gè)自舉電路還有助于降低IC的功率損耗。
Elliott Steam Turbine Thrust Bearing P1562G711        
        
        
Dresser Steam Turbine Bearing Part 39109225 DOUILLE DE PIED DE BIELLE 65Y596        
        
        
Dresser Steam Turbine Part 277-30-225-904 THRUST COLLAR 72866A        
        
        
Dresser Steam Turbine Part 411-512-001        
        
        
Dresser Steam Turbine Part 424 337 201        
        
        
Dresser Steam Turbine Part 424-422-001 265731 $159        
        
        
Dresser Steam Turbine Part 424-424-001 $99 X1        
        
        
Dresser Steam Turbine Part 439-540-202 SHOE ASSY thrust bearing        
        
        
Dresser Steam Turbine Part 265931 424-422-001        
        
        
Dresser Steam Turbine Part 897155 P55-007-155 99265        
        
        
Dresser Steam Turbine Part T 13669 SPRING-VALVE CUSHIONING HIA2931S        
        
        
Dresser Steam Turbine Part T42823 RING-CARBON Qty of 16        
        
        
Dresser Steam Turbine Part T53446 RING CARBON packing sealing Qty of 7        
        
        
Dresser Steam Turbine Part T54843 SPACER-CARBON QTY of 13        
        
        
Dresser Steam Turbine Part T58110 STOP-CARBON RING QTY of 12        
        
        
Dresser Steam Turbine Part T88367C BEARING-JOURNAL 378109 MB11G        
        
        
Dresser Steam Turbine Part T72875008 BEARING GOVERNOR END SAP# 37503G - MB11E        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W 133238-001 VALVE-BALANCED EMERGENCY        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W 182885-001 SPRING-CARBON RING QTY of 8        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W 773010-000 3inch PIN TRIP KIT T-107200A04 T-34465 T        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W4745-001 SPRING OVERSPEED TRIP        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W9654-001 Spindle valve SAP#725 380        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W13024-002 GAUGE-OIL LEVEL        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W0033875-001 BAFFLE OIL [D-R] SDE 45489        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W35173-003 RING STEAM carbon packing sealing        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W81654-102 Babbitt Bearing        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W100976-001 SLEEVE-DRIVE        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W102696-006 GEAR HELICAL DRIVEN        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W119567-001 FINGER-TRIP SAP#581999        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W130176-060 NIPPLE PIPE        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W133236-001 STEM-EMERGENCY VALVE        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W144022-01 LINK-VALVE SAP#583224 LB-133181-901        
        
        
Dresser Steam Turbine Part WR04688 LUBRICATOR C3001        
        
        
Dresser Steam Turbine Part WR09273 NUTS [LEFT OR RIGHT]        
        
        
Dresser Steam Turbine Part# 002-299-260 PO# P9-00655-TB Qty of 16        
        
        
Dresser Steam Turbine PartW 32763-001 WEIGHT-OVERSPEE?D        
        
        
Dresser Steam Turbine Part W745562-001        
        
        
Elliott Steam Turbine Part P725Z050 Valve Packing        
        
        
Elliott Steam Turbine Part 76k979 Big O Ring        
        
        
Elliott Steam Turbine labyrinth seal (unknown part 1)        
        
        
Elliott Steam Turbine labyrinth seal (unknown part 2)        
        
        
Elliott Steam Turbine labyrinth seal (unknown part 3)        
        
        
Elliott steam turbine part unknown - similar to 692978-2 ass no 276 / 0.020.940        
        
        
Dresser Rand Steam Turbine Labyrinth Seal 424 370 004        
        
        
Elliott Steam Turbine Thrust Bearing 653273-15        
        
        
Elliott Steam Turbine Thrust Bearing 828229 14 828229-14        
        
        
Elliott Steam Turbine Thrust Bearing 828229-14 NEW        
        
        
Elliott Steam Turbine Thrust Bearing 857274-15        
        
        
Terry Steam Turbine Valve Cage Assembly 0865515D 088155003 277-30-238-914

Large Helical stainless auger screw feeder conveyor 2350mm long

Large Steam Turbine Labyrinth Seal label missing OD380mm ID260mm

Dresser Rand Steam Turbine 424 242 001 Ring 69389k f55d

Dresser Rand Steam Turbine Collar Thrust T96

Dresser Rand Steam Turbine T 57800 Gear Spur 228519

Dresser Rand Steam Turbine T7009 Carbon-Ring 7 units

Dresser Rand Steam Turbine T31251 Spring-Carbon Ring 6 in Pack

Dresser Rand Steam Turbine T31251 Spring-Carbon Ring qty 10 loose

Dresser Rand Steam Turbine T-129865A03 Weight and Bushing

Dresser Rand Steam Turbine W182612-001 Lever Governor TG Gov sn D3973 [U-26289]