次應(yīng)力的影響與桿件軸力的分布有關(guān),碳鋼彎頭針對單層肋環(huán)形球面網(wǎng)殼的特點(diǎn)建立了表征相貫節(jié)點(diǎn)非剛性性能的單元，并引入結(jié)構(gòu)非線性分析軟件，通過計(jì)算，表明節(jié)點(diǎn)彎曲剛度對結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性的影響很大，而節(jié)點(diǎn)軸向剛度對結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性幾乎無影響；節(jié)點(diǎn)彎曲剛度比和徑向桿件跨高比是影響結(jié)構(gòu)穩(wěn)定承載力的關(guān)鍵因素,相貫節(jié)點(diǎn)非剛性性能對整體結(jié)構(gòu)的影響效應(yīng)應(yīng)當(dāng)引起工程設(shè)計(jì)人員的足夠重視。平面桁架桿件穩(wěn)定分析的基礎(chǔ)是四彎矩方程的建立。長度為l的桿件AB在撓曲狀態(tài)下受力5-1。式中，y為離桿件的左端距離x處的撓度：M和M為由于軸力P作用在變位后的撓曲桿件上而分別在兩端產(chǎn)生的彎矩。
　　參變數(shù)φ稱為穩(wěn)定因數(shù)，它由式（5-2）確定其中，是桿件平面內(nèi)彎曲時(shí)的慣矩（沿長度不變）；r=E/E,E是切線模量，若平均應(yīng)力PA在彈性范圍內(nèi)，則x=1，但若平均應(yīng)力超過比例限，則r是PA的函數(shù)圖5-2表示剛架中承受壓力P和Pk+1作用的兩相鄰桿件l和l+1的原來位置和在屈曲狀態(tài)下發(fā)生變形后的位置。這兩根桿件在節(jié)點(diǎn)k彈性相交，所考慮的兩根桿件的附加端彎矩5-2示節(jié)點(diǎn)處的連續(xù)條件可表示為將上兩式代入連續(xù)條件式（5-3）中得式中，R為節(jié)點(diǎn)彈性抗彎剛度。這樣就建立了考慮節(jié)點(diǎn)剛度后的四彎矩方程。當(dāng)碳鋼彎頭兩桿之間無相對轉(zhuǎn)角時(shí)上式即轉(zhuǎn)化為經(jīng)典的四彎矩方程若k-1節(jié)點(diǎn)鉸接，k+1節(jié)點(diǎn)鉸接，則以上方程成為式（5-13）和式（5-14）是在兩根桿件均受壓的假定下推得的，若某一根桿受拉，則該桿對應(yīng)的函數(shù)s和c應(yīng)用式（5-15）取代。桁架分析中，如果是三根桿件相交于一個(gè)節(jié)點(diǎn)，則相鄰兩桿間各建立一個(gè)四彎矩方程5.2.2受壓腹桿的構(gòu)件群穩(wěn)定方程和計(jì)算長度系數(shù)桁架結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定問題比較復(fù)雜，為了簡化，分析中須根據(jù)弦杄和腹杄的不同特點(diǎn)給出合理假定的計(jì)算簡圖。
　　在分析圖5-3中腹桿AB的穩(wěn)定性時(shí)作如下假定,碳鋼彎頭受壓上弦桿件與腹桿AB同時(shí)失穩(wěn)，故前者對腹桿無轉(zhuǎn)動(dòng)約束，即B點(diǎn)為鉸（2）因?yàn)楦箺U剛度一般較小，故略去交于節(jié)點(diǎn)A、B處的其他腹桿的約束作用；（3）僅計(jì)及節(jié)點(diǎn)兩側(cè)節(jié)間受拉弦桿的約束作用，而略去遠(yuǎn)處弦桿的作用，研究1表明這一簡化所引起的誤差小于10首先討論中間腹桿（圖5-3（a）的計(jì)算長度問題，簡化后該問題即成為簡單剛架ABCD的穩(wěn)定問題?，F(xiàn)在AC、AB桿間及AD、AB桿間各建立一個(gè)四彎矩方程為：穩(wěn)定條件為彎矩方程組的系數(shù)行列式等于零。展開行列式方程得為簡單計(jì)，可偏于的略去弦桿AC、AD中的拉力所引起的約束作用，而僅計(jì)及弦桿線剛度的約束作用，此時(shí)ch=1/3.式（5-21）變?yōu)橛墒剑?-2）知腹桿計(jì)算長度系數(shù)腹桿與弦桿線剛度的比值和腹桿線剛度與節(jié)點(diǎn)局部剛度的比值5.2.3計(jì)算長度系數(shù)表及簡化計(jì)算公式式（5-25）和式（5-28）為超越方程，求解析解非常困難，于是編制程序求得其數(shù)值解，并制成計(jì)算用表。